电阻炉的热计算
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电阻炉的热计算
电阻炉(EPS)的热计算的目的是确定执行给定过程的最佳参数(能量,几何,经济)。根据计算结果,选择炉衬的设计,确定炉的装机容量,找到待加工材料中物理化学转化所需的热量,并计算炉的热损失。对于连续EPS,选择热区的数量和炉的每个区域的功率。在某些情况下,计算负载加热和冷却曲线。
通过计算熔炉的生产率,特定的电力消耗和热效率来完成热量计算。
笼(周期)EPS的生产率:,
(1.1)
其中G是炉子的生产率;
M是一次性负载的质量;
t c - 技术周期的时间。
循环时间包括:,
(1.2)
其中t s,in是装载和卸载的时间;
t n - 加热时间;
t vyd - 等温暴露时间;
吨OHL -冷却时间。
可以方便地考虑连续模式EPS的性能如下:,
(1.3)
其中L是炉长; m是每单位长度的载荷质量kg / m
在计算循环期间连续炉的性能时,不包括装载和卸载炉的时间。将这些炉子分成热区并将设计参数分配给炉子长度1米是很方便的。
从等式(1.1)和(1.3)可以看出,性能取决于循环时间。为了增加它,有必要减少循环时间的分量,然而,t n,t output和t cool通常由技术条件设定。如果允许以最大速度进行加热和冷却,则可以使用热计算来找到提供最小循环时间的过程的最佳能量特征。
了解具体的能耗可以让您评估过程的能效。计算时,使用公式:,
(1.4)
其中q e是比能耗;
N 消耗 - 炉子从网络消耗的功率。
热效率表征炉作为能源的操作:,
(1.5)
其中h t是炉的热效率;
N s - 加载样品中加热和物理化学过程所消耗的功率。
^ 装机容量的确定
装机容量N y- 这是电炉所消耗的功率(对于给定的热处理模式),考虑到加热器的“老化”和网络中可能的临时电压降的余量:
(1.6)
其中^ N损失是给定模式的网络消耗的功率;
k s - 功率余量系数(对于连续ESF,k s = 1,11,2 - 对于周期性ESF ,k z = 1,2 1,4 - )。
功耗用于加热负载和辅助设备,加热炉子的衬里和气氛,以及补偿热量损失。对于以连续模式运行的炉子:,
(1.7)
其中^ N s - 加热负载和物理化学过程所需的功率;
N pop - 加热辅助设备(船,坩埚,输送机等)所需的电力;
N 汗 - 补偿热量损失所需的功率。
如果炉子以批处理模式操作,很方便,没有功率来操作,并且热量:
(1.8)
其中, ^ 第q消费 -通过在单一周期中的炉中消耗的能量;
Q s - 将负载加热到给定温度所需的热量以及其中物理化学过程的通过;
^ Q pop - 加热配件所需的热量;
Q 汗 - 热量损失;
Q ak - 炉子衬里积聚的热量。
^ 净功率的计算
加热负载和辅助设备所需的热量应称为净Q 层,相应的功率为净功率N 层。基于在负载的热处理期间发生的过程的热力学来计算
热Q s。如果加热的材料没有经历化学和相变,并且吸收的热量仅在其加热时消耗,那么:
,(1.9)
其中^ M m是1摩尔带电物质的质量;
M是负载的质量; 用 -比热负荷;
T n,T to - 初始和最终加载温度。
在热容量对温度的函数依赖性未知的情况下,我们可以近似接受
:(1.10)
,(1.11)
其中一个至 -引导的平均热容;
与ñ -比热负荷在Ť Ñ ;
与一个 -在负载的热容量的T 到。
如果在热处理阶段,在加载材料中发生变化(熔化,蒸发等),则还应考虑这些过程所需的热量,然后:,
(1.12)
其中D i f是相变的热量;
T f - 相变的温度;
c 1和c 2分别是初始相和形成相的热容量。
由化学反应吸收或释放的热量基于等式(1.13)得到:,
(1.13)
其中是反应产物在温度T k下的生成热;- 在T 至温度下形成原料的热量。
,(1.14)
其中是标准摩尔生成焓。
为了计算相应的容量N zn,N sf,N sx,有必要知道负载加热时间t n到给定温度
。(1.15)
加热辅助装置(输送机,船,托盘)所需的热量通过对每个元素求和来计算:,
(1.16)
其中M i是第i个辅助元素的质量;
和我一起- 第i个元素的平均热容量;
T to i和T n i - 第i个元素的最终和初始温度。
如果通过炉子吹入特殊气氛,则应考虑加热气体的功率消耗:,
(1.17)
其中q g是质量气体流量;
用克 -的气体的平均热容;
Ť p “ Ť 一个 -的气体温度在炉的出口;
T n - 炉子入口处的气体温度。
对于笼式烤箱,加热气体所需的所有热量:,
(1.18)
其中M G是在热处理循环期间通过炉子的气体质量。
其结果是,有用的热量和有用功率,我们有
; (1.19)
。(1.1.20)
热损失的
计算当计算补偿EPS热损失所需的功率时,假设当热通量随时间恒定时,炉子在稳态加热下运行。一般的计算不限于通过炉壁的损耗Ñ p和通孔Ñ 孔:
和(1.21)
,其中,-所述安全系数。
未计入功率损失的安全系数(例如,衬里的“老化”,通过衬里泄漏,通过接头的损失,热短路)假定为1.2-1.4。
通过炉壁的静止传热模式中的热损失的计算被减少,以解决通过多层平坦或圆柱形表面的热传递问题。
以足够的精度对工程计算可以从无限表面的理想情况下,以由以下组成的炉的实际壁传递Ĵ层衬形成我具有不同表面的表面。例如,用于绝缘的三个层(见图1.1)等式整个壁面写入,采取以下形式:
图 1.1。三层平墙:
T vn是炉内的温度;
T i - 绝缘层第i个表面的温度;
T NAR是炉外的温度;
d j是第j层隔热层的厚度;
F i是隔热层的第i个表面的面积
,(1.22)
其中,vn和bunk分别是内层(I)和外层(III)的传热系数,W / m 2 ·K;
l ^ J是第j层的导热系数,W / m·K;
˚Fj是第j层的平均面积,m 2。
由于l取决于衬里材料的温度,因此将层的平均温度(例如,III层)的平均系数代入等式(1.22)。
表面 ˚F Ĵ作为均方根表面积 Ĵ个层,例如。
特别是对于三层壁(图1.2),热损失的值将采用以下形式:
(1.23)
其中 d i是第 i个圆柱表面的直径;
H i - 第 i个圆柱表面的高度;
H j是衬里的第j层的平均高度。
图。1.2。三层圆筒壁
高度Ĵ第衬里层被作为该层的表面的算术平均高度,例如。
从炉外壁在环境中的热传递是复杂的,但是对于提供工程计算^ Ť NAR = 20℃,烘箱的温度(在所描述的实施例是一个Ť 4)40℃,取系数的下列值双层:
-为垂直表面 - 10.6 W / m 2 ·K;
- 上水平面-12.0 W / m 2 ·K;
- 对于下水平面-8.6 W / m 2 ·K
.衬里的计算通过逐次近似的方法进行:
1。设定层的数量,它们的厚度和衬里的材料,炉子和内部空间的几何尺寸,炉内(或内表面上)的温度。衬里 - T 1)和外面的温度。
2. 隔热层T i的 i表面上的任意温度值。3.计算F j或H j和T j
。
4.根据所选择的T j的参考数据确定l j。
5.根据等式(1.22)或(1.23),计算N f。
6.检查温度T i,解决衬里各层的反问题:
,;
,;
,;
,;
,。
7.将获得的T i值与计算开始时给定的值进行比较(第2页)。如果这些值与足够的精度一致,则认为计算完成。在不匹配的情况下,设置新的T i并重复计算。
通过装载和卸载孔,通过衬里的孔的热量损失由炉空间与环境 - 对流和辐射的热交换的组成部分决定
:; (1.24)
,(1.25)
其中N 分别为 i - 通过第i个孔的热量损失;
Ñ 一个。我 -通过热损失我个由于对流开口;
N 和。i - 由于辐射而通过第i个孔的热量损失;
Ť 餐厅。我 是第i洞的开放时间,s;
t c - 负载的时间热处理(循环)。
通过该孔的热损失被加热到800-900 0下用对流烘箱可以通过Dobrokhotova公式确定:
W(1.26)
其中,^ ˚F孔 -孔部面积,米2 ;
h是孔的高度,m;
- 孔深,m;
T p-炉子的温度,0 ℃。
通过辐射通过孔的热损失描述了等式:,
(1.27)
其中εresp是孔的热辐射系数;
φ是孔径系数。
对于小孔εresp = 1.0 ,大孔和开口的热辐射系数(与炉空间的大小相当)等于0.8 。孔径系数考虑了孔的深度和壁的屏蔽效应(图1.3)。
图。1.3。
隔膜系数对孔尺寸的依赖性:
1 - 圆; 2平方;
3 - 纵横比为2:1的矩形;
4 - 具有高度h的长窄槽
根据炉子结构的所有元件的热容量和温度,根据炉子积累的热量找到:
(1.28)
其中M i- 第i个结构元素的质量;
与我 -的平均热容量我个结构元件;
T i是第i个结构元件预热的平均温度;
T about - 炉子结构元件的初始温度。
^ 炉子的操作模式在
辐射热交换的条件下,基本时间内负载所接收的热量:,
(1.29)
其中T p,T s分别是炉子和负载的当前温度;
与公关 - 减少炉子的发射率 - 装载系统;
F s - 靴子的受热表面的面积。
系统的给定发射率“凸起体(装载)在空心体内(炉子的工作空间)”:(
1.30)
其中F 物品是炉腔壁的辐射表面的面积;
ε 小号 -黑负载因子;
ε Ñ -发射炉腔。
^ 加热模式
负载dQ所消耗的热量被消耗用于将其从温度T n加热到温度T k通过化学反应和相变。所得到的热平衡方程相对于给定时间的加热时间或加载温度的解决方案是不可能的。这是因为炉子的温度和负荷随时间变化,反过来,负荷的热物理性质取决于T c:热容量和热导率。化学和相变在装载体积中发生,导致能量的吸收或释放以及系统的热物理特性的变化,并且在一些情况下导致负载质量的变化。目前没有理论考虑到这些变化的动力学。
预热时间和温度的下载,所有吸收的热量被消耗仅为加热的计算不够发达理论:
。(1.31)
^ 热工程“薄”负载的加热
如果我们取有用的热通量常数,即N floor = const(N floor = N s + N sr),并假设整个负载的温度是相同的T s(情况热工“薄”负载),然后我们有:,
(1.32)
其中负载的加热时间从T n到T 到 atN gender = = const,s;
T n,T to分别为初始和最终加载温度。
从等式(1.32)可以看出温度以恒定速度上升。
如果我们把时间常数炉温Ť Ñ和的比率,该方程则接合部溶液(1.29)和(1.31),用于“细”下载产量
; (1.33)
,(1.34)
其中,在T p = = const 时,从T n到T k的负载加热时间。
根据这些等式,很容易计算负载对各种温度(例如,每50,100或200度)的加热时间,并构建加热曲线T s = f(t)。可以看出,将“薄”负载加热到T 0.65 T p几乎恒定的速度,即负载感知的恒定热通量。图中示出了在N floor = const和T p = const
的模式下产品加热期间的温度和热通量的图形变化。1.4和1.5。加热模式具有恒定的热通量N 层
当产品装入冷(部分冷却)炉并与其一起加热时,实现了const,设定功率为N 层。在炉子达到设定温度T p之后,来自N floor = const模式的负荷的加热切换到恒定炉温下的模式(由自动温度控制器支持)。在这种情况下,炉子开始消耗更少的功率,并且在温度达到T k = T p之后,EPS消耗的功率仅被消耗以补偿热损失(图1.5)。
如果在加热到T p的炉子中,添加冷负荷,那么它将接受来自熔炉的内表面的热通量q 钴:
,(1.35)
其中q Ç的 -要加载从炉的内表面的热通量;
T n - 温度冷负荷。
图。1.4。加载加热模式在N floor = const
图。1.5。负荷供暖模式时Ť p =常数
因此,为了烘箱的初始温度保持在预定的第一水平是可能只提供的加热元件散发热量流量q C ^的否则,炉子的温度会降低,操作将切换到N floor = const 模式。可以确定加载表面的温度,从该条件开始,将再次提供条件T p = const:,
(1.36)
,其中q max是要加载的热通量的最大强度。从条件^ N floor = const 考虑
负载的加热时间,在模式T n = const中进一步加热。EPS预热时间对于电阻电阻炉,有时需要知道时间t p
将空炉加热到预定温度T p所需的温度。它可以通过下式确定:
(1.37)
其中^ Q ak是炉子设计积累的热量;
N cf - 预热期间的平均加热器功率;
N sweat.avg - 预热期间的平均热量损失。
要计算的欢迎:
; (1.38)
,(1.39)
其中Ñ ý -安装在炉的能力;
N 汗 - 稳定状态下的热量损失。
预热热工程“大规模”负载
计算t n如果考虑到负载方面的温度梯度,则会很复杂。作为散装产品或装载到坩埚或船中的材料块的载荷应归类为热工“大块”,其特征在于在稳态加热模式下表面和载荷中心之间存在温差。严格热工程“大块”的被认为是生物数大于0.50的载荷,
(1.40)
其中a是传热系数;
l是导热系数;
是计算的载荷大小,(= = R - 对于半径为R的球或圆柱;
= S - 对于厚度为2 S的板,对称加热; = 2 S - 单面加热板)。
“块状”负载的加热不仅取决于从炉子到加热表面的外部热传递,还取决于负载内部热量分布的性质。在模式Ñ 地板 =常数加热过程“大规模”负载可分为三个阶段:第一阶段是加热表面和以不同的速度,并在该阶段结束时的中心被设置在它们之间恒定温度差
; ,(1.41)
其中,分别是板或圆筒中的稳态温差;
q是负载感知的热通量。
,(1.42)
其中T pov - 装载表面的温度;
T center - 板的中间平面或圆柱轴上的温度。
到第一阶段结束时,我们有:
,; (1.43)
,; (1.44)
,(1.45)
其中吨H1 -第一加热步骤;
- 热扩散系数;
r是负载密度。
在第二阶段,出现“常规”模式,其中温度以恒定速度在所有点上升,而温度差D T c保持不变:
,; (1.46)
; (1.47)
; (1.48)
,(1.49)
其中v 与 - 第二阶段的温度升高速率,K / s;
t n.2-第二阶段加热的时间。
当负载的表面温度在第二阶段结束^ Ť pov.2达到预定值。
如果稳定的温度差d Ť 与无效,有必要以均衡的温度在中心和充电表面上。这发生在加热的第三阶段。以两种方式将温度与给定的差值D T对齐。1.如果由于技术原因,允许表面过热(对于板)或
(对于气缸),然后您可以继续第二阶段到此点,然后停止向负载供热。结果,表面温度将降低,并且中心的温度将增加,即温度差将减小。在图中 图1.6和1.7是该模式下的温度均衡图。
图。1.6。图形均衡温度在汽缸中
,而不用于预过热的表面上的电源
图。1.7。
在初步表面过热期间没有电源的板中的温度均衡的时间表
为了确定温度均衡的时间到给定的差值D T ass,找到该比率。然后在图表上确定傅里叶数的这个值-为板-用于气缸:
; ,(1.50)
曲线T POV和T center之间的距离等于该比率。k的计算方法基于找到的温度均衡时间:
; 。(1.51)
2。将温度均衡到给定的差值D T ass的第二种方法包括在恒定的表面温度下加热负载并逐渐降低负载表面感知的热通量的强度。
该过程的图表如图1所示。1.8和1.9。它们用于确定t NC与图1.6和1.7相同。不同之处在于表面温度线是水平线。
图。1.8。安排在与所述板的温度均衡
的功率输入而不的表面过热
图。1.9。图形均衡温度在气缸中
的功率输入而不的表面过热
整个加热时间“大规模”负载模式ñ 地板 =常数发现的作为时间的每个加热工序中的量:
。(1.52)
足够精确,省略中间计算t n.1,t n.2和t n.3所述的加热时间可以根据以下公式确定
(1.53)
其中,^ Ť一 -预定标称加热温度;
T n - 初始负载温度。
在模式T floor = const 中“大量”负载的加热过程的计算如下。
1.确定数字下载简介:
; ,(1.54)
其中Bi c是气缸的Bi数;
Bi p是板的Bi数;
a是传热系数;
l是导热系数。
辐射的传热系数取决于装载表面的温度,因此,在加热过程中的变化:
(1.55)
因此建议在计算开始时确定平均传热系数。当从大约0℃的温度加热到T povz时,接近T p :
. (1.56)
2.查找系数ð 2,米2,P,P 上,Ñ,Ñ 上表中。1.1。
^ 表1.1
用于计算
加热模式中的相对温度的 系数T p =常数
数字
bi
厚度为2 S的板的系数
半径为R的圆柱体的系数
d 2
P
ñ
m 2
R 约
N 约
0.00
0.01
0.02
0.04
0.06
0.08
0.10
0.0000
0.0100
0.0199
0.0397
0.0584
0.0778
0.0968
1.000
0.997
0.993
0.987
0.981
0.974
0.967
1,000
1.002
1.003
1.006
1.010
1.013
1.016
0.0000
0.0200
0.0398
0.0792
0.1183
0.1569
0.1951
1.000
0.998
0.995
0.990
0.985
0.980
0.975
1,000
1.002
1.005
1.010
1.014
1.019
1.024
0.12
0.14
0.16
0.18
0.20
0.1154
0.1337
0.1518
0.1697
0.1874
0.960
0.954
0.948
0.942
0.936
1,020
1,023
1,026
1,029
1,031
0.2329
0.2704
0.3075
0.3443
0.3807
0.970
0.965
0.960
0.956
0.951
1,029
1,034
1,039
1,044
1,048
0.22
0.24
0.26
0.28
0.30
0.2048
0.2220
0.2390
0.2558
0.2723
0.930
0.924
0.918
0.912
0.906
1,034
1,037
1,040
1,042
1,045
0.4167
0.4524
0.4877
0.5226
0.5572
0.946
0.941
0.937
0.932
0.927
1,053
1,057
1,062
1,067
1,071
0.35
0.40
0.45
0.50
0.55
0.3125
0.3516
0.3894
0.4264
0.4624
0.891
0.877
0.863
0.849
0.836
1,052
1,058
1,064
1,070
1,076
0.642
0.726
0.806
0.888
0.962
0.915
0.903
0.891
0.880
0.869
1,082
1,093
1,103
1,114
1,124
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
0.497
0.564
0.626
0.684
0.740
0.823
0.798
0.774
0.751
0.729
1,081
1,092
1,102
1,111
1,119
1,036
1,184
1,322
1,453
1,580
0.858
0.836
0.815
0.795
0.774
1.134
1.154
1.172
1.179
1.208
1.20
1.40
1.60
1.80
2.00
2.20
2.40
2.60
2.80
3.00
0.841
0.931
1.016
1.090
1.162
1.222
1.277
1.332
1.38
1.42
0.689
0.653
0.619
0.587
0.559
0.535
0.510
0.488
0.468
0.448
1,134
1,148
1,159
1,169
1,179
1,186
1,193
1,200
1,205
1,210
1.81
2.03
2.22
2.39
2.55
2.70
2.84
2.97
3.09
3.20
0.738
0.704
0.671
0.639
0.610
0.584
0.558
0.534
0.513
0.492
1,239
1,268
1,295
1,319
1,340
1,357
1,375
1,392
1,406
1,410
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
1.52
1.59
1.66
1.73
1.78
1.82
0.406
0.370
0.338
0.314
0.293
0.273
1221
1229
1235
1240
1244
1248
3.44
3.64
3.81
3.96
4.09
4.20
0.446
0.407
0.374
0.345
0.320
0.299
1,449
1,472
1489
1504
1,516
1527
7.0
8.0
9.0
10.0
1.90
1.95
2.00
2.04
0.241
0.216
0.196
0.180
1.254
1.257
1.260
1.262
4.38
4.53
4.65
4.75
0.262
0.234
0.210
0.191
1,541
1,551
1,560
1,566
12
14
16
18
20
2.08
2.12
2.16
2.20
2.24
0.152
0.132
0.116
0.104
0.094
1265
1267
1268
1269
1270
4.92
5.03
5.12
5.18
5.24
0.161
0.137
0.120
0.106
0.095
1,575
1,581
1,585
1,588
1,590
25
30
35
40
60
80
100
μ
2.27
2.30
2.33
2.35
2.39
2.41
2.42
2.467
0.076
0.065
0.056
0.050
0.033
0.025
0.020
0.000
1.271
1.271
1.272
1.272
1.273
1.273
1.273
1.273
5.34
5.41
5.46
5.50
5.59
5.64
5.68
5.79
0.076
0.065
0.056
0.050
0.033
0.025
0.020
0.000
1,595
1,598
1600
1602
1604
1605
1606
1604
3.计算的相对中心和产品表面温度:
; ; (1.57)
; (1.58)
,其特征在于-所述气缸温度的相对中心;
- 板中心的相对温度;
- 气缸表面的相对温度;
- 板表面的相对温度。
如果圆柱体的傅里叶数大于0.3,则方程(1.57)和(1.58)有效,而对于大于0.25的平板,方程(1.57)和(1.58)有效。
4.找到绝对温度
; (1.59)
,(1.60)
其中T p是炉子的温度;
T n - 加热开始时的加载温度。
5.建立加热曲线T center= f(t)和T pov = f(t)。
作为计算的结果,找到将负载加热到指定的T p和T 中心所需的时间。
^ 负载的冷却模式
冷却负载所需的时间通常基于实验数据或紧密工艺过程的经验。在计算炉子时计算炉子长度时,时间t okhl很重要,炉子中的负荷在炉子中冷却。
在温度高于700 0由于辐射而发生冷却过程并且由等式描述:
(1.61)
其中T ok - 引导介质周围环境的温度。
这个方程的解决方案提供:
。(1.62)
在小于700的温度0 C必须考虑到对流热传递部件的贡献:
; (1.63)
,(1.64)
其中T是装载表面温度的平均值;
C是负载的热容量的平均值;
α 辐射 - 辐射传热系数;
α 转化率 -对流热传递系数。
^ 等温快门速度
等温保持时间吨vyd通常给予的工艺条件。在此期间释放在炉子的加热元件上的功率仅用于补偿热量损失N 汗 ;因此,当计算方法EPS时,等温保持样品的区域的功率被认为是N 汗。
^ 关于衬里材料选择的建议
通常,基于其操作温度和隔热性能,选择用于衬里的耐火和隔热层的材料是合理的。有关耐火度,允许的应用温度,密度,热容量和导热系数的数据可以在参考书中找到[4]。
在本节中,我们将仅考虑各种衬里材料的耐化学性的特征,因为在EPS中,在其中发生化学过程并且使用特殊气氛,材料的这种性质变得重要。
刚玉材料几乎可以抵抗所有金属,炉渣,大多数气体,还原剂,真空,氢气环境。
Fireclay材料用于空气(微酸性)气氛和一些含碳保护气氛。
除轻质材料外,莫来石 - 硅质材料几乎可以抵抗所有金属,炉渣和气体。
由于形成低熔点玻璃,碱蒸汽中的Dinas材料在1000℃的温度下被破坏。在氢气环境中,在dinas材料中加速石英向cristabalite的转变,这降低了它们的强度。
菱镁矿和白云石材料在低于600的温度下吸收水蒸汽0 C,这导致它们的破坏。与氯以形成氯化物可熔的MgCl 2(Ť 熔点 = 712 0 C)。
Hromomagnezitovye菱镁矿和材料在还原性气氛中在超过1600的温度降低0 ℃,在温度低于1600 0 C是它们的氧化。由于这些过程的交替,衬里破裂。
碳化硅材料被大气中的氧气和水蒸气氧化,被还原剂(包括碱性炉渣和碱)破坏。耐酸。
锆材料可抵抗熔渣,熔融黑色金属和有色金属,熔融氯化物的影响。被氟,磷酸酐,氧化铁,平炉渣,玻璃熔体摧毁。
石墨衬里被大气氧和水蒸气氧化。在含氢气氛中溶胀。
还原介质与衬里材料中的氧化铁(III)杂质相互作用,将其转化为氧化铁(II); 这导致衬里的加速磨损,即降低到氧化物的熔融温度至1562 .. 0 ℃至1370 0 ℃,并且它的温度与低共熔物的参与-甚至更低。
在氯的环境中,耐火材料的颗粒与粘合剂的粘附性降低。例如,在950的温度下0 ℃下在氯气氛中操作时72个小时强度下降:vysokokremnistyh材料5%; dinas - 减少13%; fireclay - 减少24%; 氧化镁和chromomagnesia - 100%。
图。1.10。竖炉内衬:
1 - 轻质砖; 2 - 硅藻土砖;
3 - 熟料板; 4 - 结渣
实施例1.1。限定的竖炉和热损失衬里的几何尺寸(图1.10)。用下面的初始数据:在炉的内表面的温度1 000 0 ℃; 在上侧壁和底部的离合器和轻质diamitovogo砖的界面处的温度构成6500 ℃和500 0分别℃; 温度在耐火粘土板坯和矿渣棉盖之间的边界800 0 ℃; 壁,底部的外表面上的温度和掩盖至50 0 C和30 0C,分别; 在千卡/(米·C·h)时,矿渣棉,熟料砖,硅藻土,重量轻砖的热导率来确定依赖,+ ,和+ 分别; 在千卡/传热系数(米2 ·C·h)的从侧壁,底部和盖是相等的并且分别; 环境温度T = 20 0 C.
转换为SI:1千卡/(m·S·h)= 1.16 W /(m·K)
参考文献
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5.电阻炉加热器的计算和设计/ I.A. 费尔德曼,M.B。Gutman,G.K。鲁宾等人。L。:能源,1966.104页。
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8.加热器合金/ L.L. 朱可夫,I.M。Plemyannikova,M.N。Mironova等人,M。:Metallurgy,1985.145 s。
9.电阻炉和电弧炉:教科书。技术学校/ Ed。MB 古特曼。M.:MIEM,1979。119 p。
^ 表1.1 用于计算 加热模式中的相对温度的 系数T p =常数
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